📄 gb 50060-92.html
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<P> 选择屋内裸导体和电器的环境最高温度时，应尽量采用该处的通风设计温度，当无资料时，才可取最热月平均最高温度加5℃。如西安地区最热月平均最高温度为32.3℃，兰州地区为29.7℃，分别加上5℃仅为37.3℃及34.7℃。而《35～110kV变电所设计规范》规定，母线室与电抗器室的排风温度分别不超过45℃和55℃，两者相差甚大。故在选择屋内导体和电器时，应尽量采用安装场所的通风设计温度。</P>
<P> 对于屋外电器环境最高温度的选择，广州电器科学研究所认为，极端最高温度是自有气象记录以来的最高温度，在几十年内可能出现一次，持续时间很短，一般电器无需如此严格要求。最热月平均最高温度是每日最高温度的平均值，持续时间最长7～8h，每年累计约100h，若用此值选择高压电器，难于保证可靠运行，采用两年一遇的年最高温度则可保证一般电器的安全运行。两年一遇的年最高温度接近于年最高温度的多年平均值。另外，西安高压电器研究所的有关研究报告亦认为，电器产品中的开断电器如断路器、隔离开关等是带有可动接触的电器，一旦触头过热氧化，势必马上引起严重后果。故应当着眼于短至几小时的气象参数变动情况，基于上述原因，故本规范对屋外电器的环境最高温度采用年最高温度的多年平均值。</P>
<P> 第3.0.3条 新增条文。1983年国家标准局会同有关部门制定了国家标准《电工电子产品自然界的环境条件、温度和湿度》，该标准将我国气候按温度和湿度的年极值的平均值分为六种类型，见表3.0.3，从表上可知我国已不再采用波尔标准而采用IEC标准作为新的工业气候分类方法。新的分类方法将原来JB830-66划为“湿热带”的长江以南大陆地区改称为“亚湿热带”。湿热带仅包括广东省的雷州半岛。云南省的西双版纳地区、台湾省南端及海南省等地。</P>
<P> 据调查，在我国湿热带地区和海南岛，采用普通高压电器产品问题较多(因产品受潮、长霉、虫害、锈蚀严重等引起的故障较多)，今后应采用湿热带型高压电器。</P>
<P> 亚湿热带地区(包括贵州、湖南、湖北、江西、福建、浙江、广东、广西、安徽和江苏中南部、四川和云南东部以及台湾中北部)建国40年来全都使用普通高压电器产品。经过上述地区的调查，在外绝缘和发热方面未出过重大问题。其中“湿”与“热”相对较重的两个地区，高压电器运行中主要问题是由于密封不良引起进水和受潮，以及外表锈蚀和虫害等。这些问题可以在普通产品上加强质量管理及相应的措施处理。因此，应允许亚热带地区采用普通高压电器，但应根据当地运行经验加强防潮、防水、防锈、防霉及防虫害等措施。</P>
<P><IMG SRC=".\Images\T-7-22-1.Bmp"></P>
<P> 第3.0.4条 原规范第3.0.2条的修改条文。根据运行调查，电气设备在低温下运行易发生一些不利于安全运行的问题。例如：</P>
<P> 一、机械电子部的主变压器一般均装#25油，当气温在-25℃以下时，一旦变压器停运后再恢复供电就有困难。</P>
<P> 二、当变压器负载轻、气温低时，由于油的运行粘度增大，导致油循环不畅，潜油泵供油不足，出现轻瓦斯误动现象。</P>
<P> 三、哈尔滨等局对SW6-220及SW7-220做低温试验表明，在气温-20℃～-25℃时，断路器的性能(包括动作速度、同步性、固有分闸时间及操作力等)均有劣变，达不到设计标准。</P>
<P> 四、各型断路器在冬季运行时，密封件普遍渗油。</P>
<P> 五、GW5隔离开关在冬季往往触头合不严。</P>
<P> 六、GW5瓷棒铸铁座断裂较突出，瓷棒断头也较多。</P>
<P> 现在国内制造厂通常采用的气温标准是-30℃～+40℃，在严寒地区建议制造厂将气温下限值再适当降低。</P>
<P> 屋外充油电器底部(如少油断路器)在运行现场很难加装加热装置，必要时应在订货时提出，请制造部门在产品设计中考虑。</P>
<P> 据调查，东北某变电所220kV破冰式隔离开关因降雪覆冰，使刀闸嘴部和底座转动部分结冰而拉不开，另一变电所一组同类型隔离开关，因刀闸嘴部覆冰而合不上，枚本规范要求隔离开关的破冰厚度，应大于安装场所实测的最大覆冰厚度。</P>
<P> 第3.0.5条 原规范第3.0.3条的修改条文。风速的重视期一般采用设计建筑物的使用年限。日本、英美及澳大利亚等国家多采用50年，我国《工业与民用建筑结构荷载规范》采用30年，原水电部的线路设计规程则采用15年，本规范根据《高压配电装置设计技术规程》SDJ5-85，采用30年一遇是合适的。</P>
<P> 屋外35～110kV电压的电器设备一般均安装在10m以下(只有110kV高型布置中的上层隔离开关布置在11.65m高度上)，导体的布置高度一般亦在10m左右(110kV高型布置的上层母线为16m)，故一般采用离地10m高的风速是可以满足要求的(校核高层母线时，可将离地10m高的风速，根据母线高度用高度变化系数进行换算)。</P>
<P> 我国现行国家标准《建筑结构荷载规范》规定建筑物采用10min平均最大风速，主要是考虑除建筑物体个别构件外，对于整体建筑物而言，一般质量比较大，因而它的阻尼也较大，故风压对建筑物的作用，从开始到破坏需要一定的时间。我国有很多瞬时风速大于35m/s，而10min平均最大风速较小，对建筑物亦未造成任何破坏实例。证明建筑采用10min平均最大风速是合理的。据调查，由于导体和电器的尺寸和惯性都远较建筑物为小，在瞬时风速大于35m/s的地区，如按10min平均最大风速设计，则在阵风作用下，导体和电器可能因地载而损坏，所以对风速特别敏感的110kV支柱绝缘子、隔离开关、普阀避雷器及其它细高电瓷产品，要求制造部门在产品设计中考虑阵风的影响。</P>
<P> 第3.0.6条 原规范第3.0.4条的修改条文。我国是世界上多地震国家之一，近80年来我国发生七级以上强震占全球的1/10强，再加上地震区面积广和地震区的大、中城市多，基本烈度六度及以上的地震区占全国面积的60%强，全国300多个大、中城市中，有一半位于地震基本烈度为七度及以上地震区，特别是一批重要城市像北京、天津、西安、兰州、太原、大同、呼和浩特、包头、汕头、海口等市，都位于基本烈度为八度的高烈度区。从60年代的邢台地震及70年代的海城、唐山地震中都可看到，由于电力设施的损害，对国民经济带来的危害是非常严重的。</P>
<P> 为此，国家计委要求西北电力设计院等单位联合编制《电力设施抗震设计规范》，作为今后抗震设计的标准，以尽量减少震害造成损失，现该规范已通过审查。</P>
<P> 第3.0.7条 对安装在海拔高度超过1000m地区的电器外绝缘一般应予加强。当海拔高度在4000m以下时，其试验电压应乘以系数K。系数K的计算公式如下：</P>
<P> <IMG SRC=".\Images\F-7-23-1.Bmp"></P>
<P> (3.0.7)</P>
<P>式中<IMG SRC=".\Images\F-7-23-2.Bmp">---安装地点的海拔高度(m)。</P>
<P> 海拔高度超过1000m地区，可选用高原型产品或选用外绝缘提高一级的产品。在海拔3000m以下地区，110kV及以下配电装置也可选用磁吹避雷器来保护一般电器的外绝缘。</P>
<P> 由于现有110kV及以下大多数电器的外绝缘有一定的裕度，故可使用在海拔2000m以下地区。</P>
<P> 第3.0.8条 新增条文。鉴于我国现有高压电器，特别是110kV以上隔离开关，起晕电压均小于最高工作相电压(根据沈阳高压开关厂实测，隔离开关最高工作相电压/起晕电压，110kV为77/60、220kV为146/115)。1978年在进行隔离开关标准审查时，电力设计单位提出在最高工作相电压下晴天夜晚不出现可见电晕的要求，当时制造部门认为不易实现，本规范最高应用到110kV，应该做到在晴天夜晚不出现可见电晕，今后有条件进再要求1.1<IMG SRC=".\Images\F-7-24-9.Bmp">电压下没有可见电晕。</P>
<P> 对于110kV导体的电晕临界电压应大于导体安装处的最高工作电压，单根导线的电晕临界电压可按下式计算：</P>
<P> <IMG SRC=".\Images\F-7-24-1.Bmp"></P>
<P> (3.0.8.1)</P>
<P> <IMG SRC=".\Images\F-7-24-2.Bmp"></P>
<P> (3.0.8.2)</P>
<P> 当三相导线水平排列时：</P>
<P> <IMG SRC=".\Images\F-7-24-3.Bmp"></P>
<P> (3.0.8.3)</P>
<P>式中<IMG SRC=".\Images\F-7-24-4.Bmp">---电晕临界电压(kV，线电压有效值)；</P>
<P> <IMG SRC=".\Images\F-7-24-10.Bmp">---三相水平排列时，考虑中间导线电容比平均电容</P>
<P> 大的不均匀系数，一般取0.96；</P>
<P> <IMG SRC=".\Images\F-7-24-5.Bmp">---导线表面粗糙系数，一般取0.9；</P>
<P> <IMG SRC=".\Images\F-7-24-6.Bmp">---天气系数，晴天取1.0，雨天取0.85； </P>
<P> <IMG SRC=".\Images\F-7-24-11.Bmp">---导线半径(cm)；</P>
<P> <IMG SRC=".\Images\F-7-24-7.Bmp">---导线相间几何均距；</P>
<P> <IMG SRC=".\Images\F-7-24-12.Bmp">---相间距离(cm)；</P>
<P> <IMG SRC=".\Images\F-7-24-8.Bmp">---相对空气密度；</P>
<P> <IMG SRC=".\Images\F-7-24-13.Bmp">---大气压力(Pa)；</P>
<P> <IMG SRC=".\Images\F-7-24-14.Bmp">---空气温度，<IMG SRC=".\Images\F-7-24-14.Bmp">=25-0.005<IMG SRC=".\Images\F-7-23-2.Bmp">(℃)；</P>
<P> <IMG SRC=".\Images\F-7-23-2.Bmp">---海拔高度(m)。</P>
<P> 在海拔高度不超过1000m的地区，在常用相间距离情况下，110kV不小于LGJ-70软导线及外径φ20的管形导体均可不进行电晕校验。</P>
<P> 关于无线电干扰水平，对110kV配电装置的规定是在1.1倍最高相电压下，1MHz时无线电干扰电压不大于2500μV。</P>
<P> 第3.0.9条 新增条文。配电装置中的主要噪声源是主变压器、空气断路器、电抗器及电晕放电，其中以前者为最严重。随着变压器容量的不断加大，以及城市变电所紧靠居民区(例如南京某变电所的主变压器室距离居民楼仅6m左右)，噪音问题日益严重，故设计时必须注意主变压器与主控制室、通讯室及办公室等的相对布置位置及距离，还须考虑主变压器与居民区的距离，以使变电所内各建筑物的室内连续噪声级，以及居民区的噪声级不超过《工业企业噪声控制设计标准》GBJ87-85及《城市区域环境噪声标准》GB3096-82中的有关数值。标准值见表3.0.9-1、3.0.9-2。</P>
<P><IMG SRC=".\Images\T-7-24-1.Bmp"></P>
<P><IMG SRC=".\Images\T-7-24-2.Bmp"></P>
<P> 如超过上述国家标准，则应根据音源的强弱及布置点，通过技术经济比较，采取防噪音的措施(如安装隔音墙或吸音设施等)或要求制造部门提供低噪音电器。</P>
<P> 电器的连续性噪音水平不应大于85dB，断路器的非连续性噪音水平，屋内不应大于90dB，屋外的空气断路器不应大于110dB(测试位置距声源设备外沿垂直面的水平距离为2m，离地高度1～1.5m处)。</P>
<P><A NAME="B77"></A>第四章 导体和电器</P>
<P> 第4.0.1条 新增条文。在按电压选择电器时，在中性点非有效接地系统中，应满足电压的要求，在按电流选择导体和电器时，确定回路的持续工作电流，应考虑检检时和事故时转移过来的负荷，可不计及在切换过程中短时可能增加的负荷电流。</P>
<P> 高压电器没有明确的过载能力，据西安高压电器研究所介绍，屋外隔离开关和屋内大电流隔离开关均无过载能力；非开断电器，如电流互感器、限流电抗器等，虽有一定的短时过载能力，但因缺乏制造部门的具体数据，故在选择时，亦可按没有过载能力考虑。</P>
<P> 在断路器、隔离开关、空气自然冷却限流电抗器等电器各部分的最大允许发热温度，不超过《交流高压电器在长期工作时的发热》GB763-74所规定的数值情况下，当这些电器使用在环境温度高于+40℃(但不高于+60℃)时，环境温度每增加1℃，减少额定电流1.8%；当使用在环境温度低于+40℃时，环境温度每降低1℃，增加额定电流0.5%，但其最大过负荷不得超过额定电流的20%。</P>
<P> 选择屋外导体时，应考虑日照的影响，计算导体日照的附加温升时，日照强度取0.1W/cm<IMG SRC=".\Images\F-25-31-1.Bmp">，风速取0.5m/s。</P>
<P> 日照对低压电器的影响，广州电器科学研究所进行了长期的实测，认为附加温升为10～15℃。日照对高压电器的影响，有关单位已进行实测研究，但西安高压电器研究所至今未提出数据，在制造部门尚未正式提供数据时，可按电器额定电流的80%选择设备。</P>
<P> 第4.0.4条 原规范第4.0.1条的修改补充条文。在考虑远景发展时，原规范为“应考虑电力系统5～10年的发展规划以及本工程的发展规划”。由于有些工程的建设周期较长，考虑工程开始后5～10年发展规划，往往发生投产不久，有些设备就发现短路容量不够。在电力系统的变电所中，这种情况常发生。原水电部颁布的《电力系统技术规程》明确指出，系统设计的远景水平为今后第10～15年的水平，确定输电线路等的输电容量至少应考虑线路投入运行后5～10年的发展。根据这一原则，并考虑到多年来的运行实践，本规范将本条的内容作些修改，即条文中仅提出应考虑系统的远景发展规划，而其远景的发展水平则应根据不同的工程项目分别确定，一般情况下可按本工程预期投产后5～10年的发展规划考虑。</P>
<P> 第4.0.5条 原规范第4.0.3条的修改条文。随着电力系统的发展和大机组的广泛采用，1982年以前电力工程设计中所使用的短路电流计算曲线已不能适应目前我国国情，为此原水电部电力规划设计院委托西安交通大学，会同西北电力设计院和西北水电勘测设计院，对短路电流计算曲线重新做了校订。</P>
<P> 新校订的计算曲线，在计算原则上与原曲线相比有两点较大的改变。</P>
<P> 一、负荷的接法，原曲线系按100%的负荷全部都接在发电机电压母上进行计算，由于新建电厂大多采用发电机-变压器组单元接线，因此新曲线在计算时，确定50%的额定负荷接在高压母线上。</P>
<P> 二、对大机组和小机组，国产机组和进口机组，汽轮机组和水轮机组的参数用概率统计的方法做了处理。</P>
<P> 除此之外，计算中还考虑了如下原则：</P>
<P> 一、电力系统中所有电源都在额定负荷下运行。</P>
<P> 二、所有同步电机都具有自动调整励磁装置(包括强行励磁)。</P>
<P> 三、短路发生在短路电流为最大值的瞬间。</P>
<P> 四、所有电源的电动势相位角相同。</P>
<P> 五、电力系统中各元件的磁路不饱和。</P>
<P> 六、不考虑短路点的电弧阻抗和变压器的励磁电流。</P>
<P> 在工程实用计算中，一般只需要根据计算曲线进行，并不涉及上述计算原则。因此，在本条正文中，仅规定了工程设计中应考虑的一些原则。</P>
<P> 对于异步电动机反馈的影响，由于异步电动机次瞬间电势E″是比较小的，当电动机端头发生三相短中时，高压电动机总容量大于800kN，才计及其影响。在一般情况下，若选用的断路器的固有分闸时间较慢，而电动机反馈送出的电流衰减较快，在开断瞬间反馈电流已衰减到很小的数值，因此可不计及电动机反馈电流对电器和导体热稳定以及断路器开断电流的影响。但在第一半周期时电动机的反馈冲周电流值较大，在总的短路冲周电流中占有一定的比例，因此应计及电动机反馈电流对电器和导体动稳定的影响。</P>
<P> 在电器选择和校验中，尚应考虑在电力系统中集中装设大容量的并联电容器组，它对其装设地点的短路电流起着助增的作用，而且这种影响还会随着电容器组容量的增大及电容器性能的改进而有所增加。成都科技大学对此进行了分析研究，并建议，当系统中装设的电容器组总容量与安装地点的短路容量之比超过5%～10%时，应考虑并联电容器组向短路点放电所导致的短路电流和动稳定电流幅值的增加，并应据此校核变电所其它电气设备的动稳定和断流能力，还应根据电容器放电电流值校验母线的机械振荡。电容器组对短路暂态过程的影响，与短路地点、电容器回路时间常数及短路计算时间有密切关系，短路中离电容器组装设的母线越远，时间常数越小，计算时间越长，其影响越小。因此，在短路计算中一般只计及短路点附近的电容器组的影响。在电容器组母线附近⌨️ 快捷键说明
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